Análisis de la transferencia de calor en el proceso de soldadura orbital TIG automática por medio del método de los elementos finitos
La caracterización y optimización de los procesos de soldadura son de gran importancia a nivel industrial. Particularmente, la soldadura orbital TIG (Tungsten Inert Gas), usada en campos que van desde los gases industriales hasta la industria farmacéutica y de alimentos para la unión de tubería de g...
- Autores:
-
Fajardo Pereira, Kevin Mauricio
- Tipo de recurso:
- Trabajo de grado de pregrado
- Fecha de publicación:
- 2019
- Institución:
- Universidad de los Andes
- Repositorio:
- Séneca: repositorio Uniandes
- Idioma:
- spa
- OAI Identifier:
- oai:repositorio.uniandes.edu.co:1992/44482
- Acceso en línea:
- http://hdl.handle.net/1992/44482
- Palabra clave:
- Soldadura eléctrica
Soldadura TIG
Ingeniería
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La caracterización y optimización de los procesos de soldadura son de gran importancia a nivel industrial. Particularmente, la soldadura orbital TIG (Tungsten Inert Gas), usada en campos que van desde los gases industriales hasta la industria farmacéutica y de alimentos para la unión de tubería de gran variedad de diámetros y materiales, ha sido ampliamente estudiada con el objetivo de hacer de esta un proceso cada vez mas eficiente y confiable. Como resultado de estas investigaciones y avances, ha sido posible automatizar casi totalmente el proceso de soldadura orbital TIG, interviniendo el operario en la definición e ingreso de una serie de parámetros que sirven como entrada al dispositivo electro-mecánico que realiza finalmente el proceso de manera autónoma. En el presente trabajo, se lleva a cabo la simulación computacional, por medio del método de los elementos finitos, de dos procesos de soldadura orbital que tienen como entrada un conjunto de parámetros estimados a partir de las dimensiones y material de los tubos. Entre estos parámetros se encuentran el flujo térmico en la zona afectada por la fuente de calor (electrodo), calculado a partir de corriente y voltaje; la distancia entre electrodo y la superficie del tubo y el tiempo de soldadura. De cada modelo se obtiene la distribución de temperatura espacial y temporal durante el proceso, así como el nivel de profundidad alcanzado por la soldadura. Temperaturas máximas de 2200 y 2600°C son obtenidas para las distribuciones superficiales y niveles de profundidad del 70% y 100% para los modelos 1 y 2 respectivamente. Adicionalmente, se presentan de manera gráfica las variaciones de temperatura con respecto al tiempo en diferentes puntos de los tubos mientras estos son soldados. Finalmente, se establece que los resultados obtenidos de las simulaciones concuerdan con lo estipulado por la teoría y se espera que en el futuro sean comparados con experimentos realizados bajo las mismas condiciones y parámetros. |
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Entre estos parámetros se encuentran el flujo térmico en la zona afectada por la fuente de calor (electrodo), calculado a partir de corriente y voltaje; la distancia entre electrodo y la superficie del tubo y el tiempo de soldadura. De cada modelo se obtiene la distribución de temperatura espacial y temporal durante el proceso, así como el nivel de profundidad alcanzado por la soldadura. Temperaturas máximas de 2200 y 2600°C son obtenidas para las distribuciones superficiales y niveles de profundidad del 70% y 100% para los modelos 1 y 2 respectivamente. Adicionalmente, se presentan de manera gráfica las variaciones de temperatura con respecto al tiempo en diferentes puntos de los tubos mientras estos son soldados. Finalmente, se establece que los resultados obtenidos de las simulaciones concuerdan con lo estipulado por la teoría y se espera que en el futuro sean comparados con experimentos realizados bajo las mismas condiciones y parámetros.The characterization and optimization of welding processes have played an important role in their industrial use. In the particular case of the orbital TIG welding (GTAW) process, which is used in the welded joints of tubes and pipes of several diameters and materials in various industries such as oil and gas, food processing and pharmaceutical, many efforts have been carried out to improve the reliability and effectiveness of orbital TIG weld. As a result, human intervention in this welding process has been almost completely eliminated. The only role left for the human welder is the input of several parameters that control the operation of the orbital TIG welding machine. In this work, two orbital TIG welding processes are simulated using the finite element method. Each simulation is defined by a set of parameters such as the heat flow between the electrode (heat source) and the heat affected zone in the body of the tubes being welded, the gap between the electrode and the surface of the tube, and the welding time. The results of the simulations are the spatial and time dependent distribution of temperature on the tubes, and the welding depth at each time step in the weld process. For the first simulation, the maximum surface temperature was about 2200°C and the penetration of the weld was near to 70% of the wall thickness of the tube. For the second simulation, the maximum surface temperature was about 2600°C and the penetration of the weld was 100% of the wall thickness of the tube. Finally, it was found that the results obtained were coherent when compared with the heat transfer theory. Experimental validation of the results is highly recommended.Ingeniero MecánicoPregrado42 hojasapplication/pdfspaUniversidad de los AndesIngeniería MecánicaFacultad de IngenieríaDepartamento de Ingeniería Mecánicainstname:Universidad de los Andesreponame:Repositorio Institucional SénecaAnálisis de la transferencia de calor en el proceso de soldadura orbital TIG automática por medio del método de los elementos finitosTrabajo de grado - Pregradoinfo:eu-repo/semantics/bachelorThesishttp://purl.org/coar/resource_type/c_7a1fhttp://purl.org/coar/version/c_970fb48d4fbd8a85Texthttp://purl.org/redcol/resource_type/TPSoldadura eléctricaSoldadura TIGIngenieríaPublication4e9f695c-f0ae-4ad9-b9b6-f8dab24f10c5virtual::8075-14e9f695c-f0ae-4ad9-b9b6-f8dab24f10c5virtual::8075-1ORIGINALu830594.pdfapplication/pdf2744403https://repositorio.uniandes.edu.co/bitstreams/e5655e67-324a-4ef6-a043-5d34ef93a43e/download5f4b415630e6f3bfce89c793c6c4b06cMD51TEXTu830594.pdf.txtu830594.pdf.txtExtracted texttext/plain68658https://repositorio.uniandes.edu.co/bitstreams/cc8d3887-df69-470e-af73-1b0fb8b7d148/download8cda885b89cb8b703fd048f64a9395dfMD54THUMBNAILu830594.pdf.jpgu830594.pdf.jpgIM Thumbnailimage/jpeg9840https://repositorio.uniandes.edu.co/bitstreams/92826d99-a1c2-4eba-90ec-02072e057ccb/download1a57eab88967629ae0cc5df28289b79cMD551992/44482oai:repositorio.uniandes.edu.co:1992/444822024-03-13 13:35:20.087https://repositorio.uniandes.edu.co/static/pdf/aceptacion_uso_es.pdfopen.accesshttps://repositorio.uniandes.edu.coRepositorio institucional Sénecaadminrepositorio@uniandes.edu.co |